Обсуждение: Почему импульсные преобразователи «не любят» «легкую» нагрузку. Часть 2

Я бы дал при малых мощностях (от единиц до двухсотен ватт) отклонение для произведения площади окна на площадь сечения для трансформатора -20% +100%, для дроссель-трансформатора на феррите от -50% до +100%. Причём верхняя планка ограничена по причине, которую Вы и назвали - стоимостью материалов (когда стоимость меди и уменьшение числа витков, а следовательно стоимость работы, уже не компенсируют рост стоимости материала). Нижняя планка при необходимости иметь малые размеры и возможность иметь хорошее охлаждение за счёт конструктива не забитому крупногогабаритным трансформатором.
Хотя и приходится с распылённым железом «баловаться» в обратноходовом источнике малой мощности, из-за требований устойчивости к внешнему постоянному полю на прибор (в серийом изделии), но этот материал плохой. Распылённое железо имеет проблему с временнОй стабильностью, особенно при повышенной температуре окружающей среды, не «любит» высоких скоростей изменения напряжения, автогенераторный обратноходовой источник на БТ не получается: малая добротность материала (в отличии от феррита) делает необходимым более жёсткую ПОС и, соответственно потрбеляет большую мощность, если необходим источник с широким диапазоном напряжений. НО! при «поднесении» магнита (с 800 мТл на поверхности с диаметром 200 мм и толщиной 60) индуктивность падает только в 8 раз (мю=75). Для феррита, сендаста, альсифера падение индуктивности в более 60 раз.
Для кольцевых дроссель-трансформаторов для обратноходовых тут вообще можно забыть об площади окна. Фактически расчёт сводится к вычислению числа витков первичной (вторичной) обмотки для получения индуктивности первичной (вторичной) обмотки и проверки, что выбранный провод можнот намотать на кольцо в один слой. Двухслойная обмотка даёт неприемлимое значение индуктивности рассеяния.
Жду статью.